Рефераты по рекламе
Рефераты по физике
Рефераты по философии
Рефераты по финансам
Рефераты по химии
Рефераты по хозяйственному праву
Рефераты по цифровым устройствам
Рефераты по экологическому праву
Рефераты по экономико-математическому моделированию
Рефераты по экономической географии
Рефераты по экономической теории
Рефераты по этике
Рефераты по юриспруденции
Рефераты по языковедению
Рефераты по юридическим наукам
Рефераты по истории
Рефераты по компьютерным наукам
Рефераты по медицинским наукам
Рефераты по финансовым наукам
Рефераты по управленческим наукам
Психология и педагогика
Промышленность производство
Биология и химия
Языкознание филология
Издательское дело и полиграфия
Рефераты по краеведению и этнографии
Рефераты по религии и мифологии
Рефераты по медицине
Рефераты по сексологии
Рефераты по информатике программированию
Краткое содержание произведений
Реферат: Расчет паровой турбины Т-100-130, расчет ступени
Реферат: Расчет паровой турбины Т-100-130, расчет ступени
Расчет системы РППВ Т-100-130 на мощность 120 МВт
Дано:
P0 =12,7 МПа = 130 ат
t0= 0С
tпром/п= 0С
Pп/п= МПа = ат
Pк= кПа= ат
Pа= МПа = ат
tп.в.= 0С
P0/= 0.95 P0=124 ат
DPк=
Pz=0,0049+0,00049=0,0054 МПа
hoi=0.85
h0/=3245 кДж/кг
hпп= кДж/кг
h1t= кДж/кг
h2t= кДж/кг
H0/=264 кДж/кг
H0//=1010 кДж/кг
Hi/= H0/ґhoi=225 кДж/кг
Hi//= H0//ґhoi=859 кДж/кг
Dtпнд=(tд/-tк)/n=(95-35)/4=150C
Dtпвд=(tп.в.-t//д)/n=(248-104)/3=480С
| ПВД 1 | ПВД 2 | ПВД 3 | ДЕАЭРАТОР | ПНД 4 | ПНД 5 | ПНД 6 | ПНД 7 | ||
| Т-ра на входе |
t |
300 | 152 | 104 | 95 | 80 | 65 | 50 | 35 |
| т-ра на выходе |
t |
248 | 200 | 152 | 104 | 95 | 80 | 65 | 50 |
| Энтальпия воды на входе |
h |
875 | 665 | 455 | 416 | 350 | 284 | 219 | 153 |
| Энтальпия воды на входе |
h |
1085 | 875 | 665 | 455 | 416 | 350 | 284 | 219 |
| Т-ра конденсата гр. пара |
t |
255 | 207 | 159 | 104 | 100 | 85 | 70 | 55 |
| Энтальпия конденсата гр. пара |
h |
1116 | 906 | 696 | 455 | 438 | 372 | 306 | 241 |
| Давление отбора пара |
P |
4,33 | 1,8 | 0,603 | 0,603 | 0,101 | 0,0578 | 0,0312 | 0,0157 |
| Энтальпия отбора пара |
h |
3073 | 2894 | 2726 | 2726 | 2480 | 2410 | 2330 | 2260 |
Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.
_
- a1-a2-a3) ґhд
_
a3-aд-a4-a5-a6 )ґ(hIV- hV)
a7ґ(h7-h/7)+(a4+a5+a6)(h/6-h/7)=(hV-h/к)ґ(1-a1-a2-a3-a4)
G1=a1ґG0=124,4ґ0.107=13,3 кг/с
G2=a2ґG0=124,4ґ0,105=13,1 кг/с
G3=a3ґG0=124,4ґ0,101=12,56 кг/с
Gд=aдґG0=124,4ґ0,0166=2,07 кг/с
G4=a4ґG0=124,4ґ0,0275=3,42 кг/с
G5=a5ґG0=124,4ґ0,0324=4,03 кг/с
G6=a6ґG0=124,4ґ0,0321=4,0 кг/с
G7=a7ґG0=124,4ґ0,0326=4,06 кг/с
N1э=G0ґ(h0-h1)ґhмґhэг=124,4ґ(3245-3073)ґ0,99ґ0,99=20,97 МВт
N2э=(G0-G1)ґ(h1-h2)ґhмґhэг=(124,4-13,3)ґ(3073-2894)ґ0,99ґ0,99=19,5 МВт
N3э=(G0-G1-G2)ґ(h2-h3)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1)ґ(2894-2726)ґ0,99ґ0,99=16,1 МВт
N4э=(G0-G1-G2-G3-Gд)ґ(hд-h4)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07)ґ(2480-2410)ґ0,99ґ0,99=23,13 МВт
N5э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4)ґ(h4-h5)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42)ґ(2410-2330)ґ0,99ґ0,99=6,4 МВт
N6э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)ґ(h5-h6)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03)ґ(2330-2260)ґ0,99ґ0,99=6,9 МВт
N7э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6)ґ(h6-hк)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03-4,0)ґ(2260-2150)ґ0,99ґ0,99=5,8 МВт
Nкэ=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-G7)ґ(hк-h/к)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03-4,0-4,06)ґ(2150-142)ґ0,99ґ0,99=17,4 МВт
SNэ=116,2 МВт
DN=3.8, что есть ошибка = 3,2%
|
P0 |
МПа | дано | 3,9 |
|
t0 |
0С |
дано | 400 |
|
P2 |
МПа | дано | 3,35 |
|
h0 |
кДж/кг |
находим по h-s диаграмме |
3218 |
|
h2t/ |
кДж/кг |
находим по h-s диаграмме |
3182 |
|
J0 |
м3/кг |
находим по h-s диаграмме |
0,078 |
|
J2t/ |
м3/кг |
находим по h-s диаграмме |
0,088 |
|
C20/2 |
кДж/кг |
702/2 |
2,45 |
|
|
кДж/кг |
h0+ C20/2=3218+2,45 |
3220,45 |
|
|
кДж/кг |
|
38,45 |
|
d |
м |
u/(pґn)=135,3/(3,14ґ70) |
0,6154 |
|
u |
м/с |
(u/cф)ґ cф=0,488ґ277,3 |
135,3 |
|
cф |
м/с |
|
277,3 |
|
(u/cф) |
- |
|
0,488 |
|
|
кДж/кг |
(1-r) |
35,4 |
|
HOP |
кДж/кг |
rґ |
3,08 |
|
h1t |
кДж/кг |
|
3185,1 |
|
J1t |
м3/кг |
0,087 | |
|
P1 1 |
МПа | 3,4 | |
|
C1t |
м/с |
|
266,1 |
|
C1 |
м/с |
jґ C1t=0,96ґ266,1 |
255,4 |
|
a1t |
м/с |
|
612,9 |
|
M1t |
- |
C1t/ a1t=255,4/612,9 |
0,4 |
|
F1 |
м2 |
|
0,019 |
|
l1 |
м |
F1/(pdґsina)=0,0189/(3,14ґ0,6154ґsin14) |
0,045 |
|
DHc |
кДж/кг |
(1-j2)ґ
|
2,78 |
|
w1 |
м/с |
|
127,8 |
|
b1 |
град |
|
29 |
|
w2t |
м/с |
|
150 |
|
F2 |
м2 |
|
0,035 |
|
l2 |
м |
l1+(D1+D2)=0,045+0,003 |
0,048 |
|
b2 |
град |
|
24 |
|
w2 |
м/с |
w2tґy=150ґ0,94 |
141 |
|
C2 |
м/с |
|
52,1 |
|
a2 |
град |
|
95 |
|
DH |
кДж/кг |
|
1,3 |
|
DH |
кДж/кг |
C22/2 =52,12/2 |
1,4 |
|
E0 |
кДж/кг |
38,45-1ґ1,4 |
37,09 |
|
hол |
% |
|
89 |
|
hр,с,ол |
% |
|
93 |
-
h2t/=3220,45-3182
=(1-0,08)ґ38,45
=0,08ґ38,45
-
=3220,45-35,4
=(1-0,962)ґ35,4
Таблица 2. Расчёт промежуточной ступени турбины.
|
P0 |
МПа | дано | 3,9 |
|
t0 |
0С |
дано | 400 |
|
P2 |
МПа | дано | 3,35 |
|
h0 |
кДж/кг |
находим по h-s диаграмме |
3218 |
|
h2t/ |
кДж/кг |
находим по h-s диаграмме |
3182 |
|
J0 |
м3/кг |
находим по h-s диаграмме |
0,078 |
|
J2t |
м3/кг |
находим по h-s диаграмме |
0,087 |
|
J2t/ |
м3/кг |
находим по h-s диаграмме |
0,088 |
|
C20/2 |
кДж/кг |
702/2 |
2,45 |
|
|
кДж/кг |
h0+ C20/2=3218+2,45 |
3220,45 |
|
|
кДж/кг |
|
38,45 |
|
d |
м |
u/(pґn)=135,3/(3,14ґ70) |
0,6154 |
|
u |
м/с |
(u/cф)ґ cф=0,488ґ277,3 |
135,3 |
|
cф |
м/с |
|
277,3 |
|
(u/cф) |
- |
|
0,488 |
|
|
кДж/кг |
(1-r) |
35,4 |
|
HOP |
кДж/кг |
rґ |
3,05 |
|
h1t |
кДж/кг |
|
3185,1 |
|
J1t |
м3/кг |
0,087 | |
|
P1 1 |
МПа | 3,4 | |
|
C1t |
м/с |
|
266,1 |
|
C1 |
м/с |
jґ C1t=0,96ґ266,1 |
255,4 |
|
a1t |
м/с |
|
612,9 |
|
M1t |
- |
C1t/ a1t=255,4/612,9 |
0,4 |
|
F1 |
м2 |
|
0,019 |
|
l1 |
м |
F1/(pdґsina)=0,0189/(3,14ґ0,6154ґsin14) |
0,045 |
|
DHc |
кДж/кг |
(1-j2)ґ
|
2,78 |
|
w1 |
м/с |
|
127,8 |
|
b1 |
град |
|
29 |
|
w2t |
м/с |
|
150 |
|
F2 |
м2 |
|
0,035 |
|
l2 |
м |
l1+(D1+D2)=0,045+0,003 |
0,048 |
|
b2 |
град |
|
24 |
|
w2 |
м/с |
w2tґy=150ґ0,94 |
141 |
|
C2 |
м/с |
|
52,1 |
|
a2 |
град |
|
95 |
|
DHр |
кДж/кг |
|
1,3 |
|
DHв.с. |
кДж/кг |
C22/2 =52,12/2 |
1,4 |
|
E0 |
кДж/кг |
_ Н0 -cв.с. ґDНв.с.= 38,45-1ґ1,4 |
37,09 |
|
hол |
% |
|
89 |
|
hр,с,ол |
% |
|
89,6 |
-
h2t/=3220,45-3182
=(1-0,08)ґ38,45
=0,08ґ38,45
-
=3220,45-35,4
=(1-0,962)ґ35,4
М2t=C2t/a2t=521/615.5=0.085
Профили решёток
Сопловые - С-90-15А
_
tопт=0,7-0,85
a1=140
в=5,15
Рабочие Р-35-25А
_
tопт=0,55-0,65
b=250
в=2,54
Сопловые
_
t=вґt=5,15ґ0,8=4,12
z=pdl/t=3.14ґ61,54ґ1/4,12=47
tут=pde/z=3.14ґ61,54ґ1/47=4,12
Рабочие
t=вґt=2,54ґ0,6=1,52
z=pdet=3.14ґ61,54ґ1/1,52=126
tут=pde/z=3.14ґ61,54ґ1/126=1,53
Расчет системы РППВ Т-100-130 на мощность 120 МВт
Дано:
P0 =12,7 МПа = 130 ат
t0= 455 0С
Pк= 4,9 кПа
tп.в.= 2480С
P0/= 0.95 P0=124 ат
DPк=
Pz=0,0049+0,00049=0,0054 МПа
hoi=0.85
h0/=3245 кДж/кг
H0=1274 кДж/кг
Hi/= H0/ґhoi=225 кДж/кг
Hi//= H0//ґhoi=859 кДж/кг
Dtпнд=(tд/-tк)/n=(143-35)/4=270C
Dtпвд=(tп.в.-t//д)/n=(248-158)/3=300С
Таблица 1.
|
ПВД 1 |
ПВД 2 |
ПВД 3 |
ДЕАЭРАТОР |
ПНД 4 |
ПНД 5 |
ПНД 6 |
ПНД 7 |
||
|
Т-ра на входе |
t | 218 |
188 |
158 |
143 |
116 |
89 |
35 |
|
|
т-ра на выходе |
t | 248 |
218 |
188 |
158 |
143 |
116 |
62 |
35 |
|
Энтальпия воды на входе |
h |
913,42 |
787,72 |
662,02 |
599,17 |
486,04 |
372,91 |
146,65 |
|
|
Энтальпия воды на входе |
h |
1039,12 |
913,42 |
787,72 |
662,02 |
599,17 |
486,04 |
259,78 |
146,65 |
|
Т-ра конденсата гр. пара |
t |
255 |
225 |
195 |
158 |
148 |
121 |
67 |
|
|
Энтальпия конденсата гр. пара |
h |
1068,45 |
942,75 |
817,05 |
662,02 |
620,12 |
507 |
280,73 |
|
|
Давление отбора пара |
P |
4,33 |
2,55 |
1,4 |
0,6 |
0,45 |
0,21 |
0,028 |
0,049 |
|
Энтальпия отбора пара |
h |
3060 |
2990 |
2900 |
2760 |
2710 |
2610 |
2370 |
2200 |
Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.
a1(h1/-
h1//
)=
a2(h2/+
h2//)+a1(h1//-h2//)=h2//-h2/
a3(h3/+
h3//)+(a2+a1)(h2//-h3//)=h3//-h3/
_
aдґhд+hд/ґaд=hд
-(a1+a2+a3)ґh3/-
(
1-
- a1-a2-a3) ґhд
_
a4(h4-h4/)=
(hд/-
hIII)
(1-a1-a2-a3-aд)
a5
(h5-h5/)
+a4(h4/-h5/)
= (1-a1-a2-a3-aд)
(
h/III-h/IV)
a6
(h6-h6/)
+(a4+a5)(h5/-h6/)
= (1-a1-a2-
a3-aд-aт1 )ґ(hIV- hV)
a7ґ(h7-h/7)+(a4+a5+a6)(h/6-h/7)=(hV-h/VI)ґ(1-a1-a2-a3-aд-aт1-aт2)
Gт1=Gт2=0,1ґGк0=12,44 кг/с
aт1=aт2=Gт1 /Gт0=0,0978
G1=a1ґG0=129ґ0,063=8,1 кг/с
G2=a2ґG0=129ґ0,061=7,9 кг/с
G3=a3ґG0=129ґ0,064=8,3 кг/с
Gд=aдґG0=129ґ0,0255=3,2 кг/с
G4=a4ґG0=129ґ0,049=6,3 кг/с
G5=a5ґG0=129ґ0,04=5,2 кг/с
G6=a6ґG0=129ґ0,037=4,8 кг/с
G7=a7ґG0=129ґ0,036=4,6 кг/с
Мощность отсеков
N1э=Gт0ґ(h0-h1)ґhмґhэг=129ґ(3245-3060)ґ0,99ґ0,99=23,4 МВт
N2э=( Gт0-G1)ґ(h1-h2)ґhмґhэг=(129-8,1)ґ(3060-2990)ґ0,99ґ0,99=9,3 МВт
N3э=( Gт0-G1-G2)ґ(h2-h3)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9)ґ(2990-2900)ґ0,99ґ0,99=11 МВт
N4э=( Gт0-G1-G2-G3)ґ(h3-hд)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3)ґ(2990-2760)ґ0,99ґ0,99=24,6 МВт
N5э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд)ґ(hд-h4)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2)ґ(2760-2710)ґ0,99ґ0,99=6 МВт
N6э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4)ґ(h4-h5)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3)ґ(2710-2610)ґ0,99ґ0,99=10,3 МВт
N7э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)ґ(h5-h6)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44)ґ(2505-2370)ґ0,99ґ0,99=10,3 МВт
N8э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-Gт1)ґ(h6-h7)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44)ґ(2505-2370)ґ0,99ґ0,99=10,8 МВт
N9э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-Gт1-G7- Gт2)ґ(h7-hк)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44-4,6-12,44)ґ(2370-2200)ґ0,99ґ0,99=10,5 МВт
SNэ=116,2 МВт
DN=3,8 что есть ошибка = 4,68%
Дано:
Тип котельного агрегата: БКЗ-420-140
Температура острого пара: 550
Температура питательной воды: 230
Температура уходящих газов: 158
Температура холодного воздуха: 70
Содержание кислорода на выходе из топки: 2,4
Марка топлива: мазут высокосернистый
Содержание горючих в шлаке и провале: 0
в уносе: 0
Содержание пордуктов неполного сгорания в уходящих газах:
СО=5,3
СН4=2,7
Н2=2,1
Характеристика топлива в %
|
Wp |
Ap |
Sp |
Hp |
Cp |
Np |
Op |
Qp |
|
3 |
0.1 |
2.8 |
10.4 |
83.0 |
0.77 |
0.77 |
38800 |
Определение hк.а.бр по данным испытания
1.1. Определение потерь с механическим недожогом
q4= 0.02%
1.2. Потери тепла с уходящими газами:
iтл =Стлрґ tтл=0.475ґ100=47.5 кДж/кг
Cтлр=0.415+0.0006ґ100=0.475
Qрр =Qрн+ iтл=38800+47.5=38847.5 кДж/кг =9271,4 ккал/кг
aт//= 21/(21-О2)=21/(21-2,4)=1,13
aух.г.=aт//+SDai=1,13+0,15=1,28
Iух.г. =Iг0+ (aух.г.-1)ґ Iв0=497+(1,28-1)ґ420=614.6 ккал/кг
1.3.Потери тепла в окружающую среду:
q5= находим из графика = 0,4 %
1.4. Потери тепла от химического
недожога:
1.5. Потери тепла с физическим теплом шлака:
q6=0
1.6. Сумма потерь:
hк.а.бр.=
2. Определение расхода топлива на котельный агрегат
tп.п.= 5500С tп.в.= 2300С tн=342,60С
hп.п.=3459 кДж/кг hп.в.=990,3 кДж/кг hн=1617 кДж/кг
Вр=В1(1-0,01ґq4)=7,82ґ(1-0,01ґ0,02)=7,81 кг/с=28,11 т/ч
3. Определение температуры точки росы:
Spпр=Sp /Qнр=2,8/38,8=0,07 кг%/МДж
Арпр=Ар/Qрн=0,1/38,8=0,002 кг%/МДж
4. Определение мощности дымососов и вентиляторов.
4.1.Определение мощности дутьевого вентилятора.
Qдут.в.=b1ґ Врґ Vво(aт+ Daт+ Daвп- Daпл)ґ((tх.в.+273)/273)ґ(1,01ґ105/hб)
hб=728 мм.рт.ст.ґ133,334=97042 Па
b1=1,1- коэффициент запаса
Qдут.в.=1,1ґ 7,81ґ 10,2(1,13+ 0,1+ 0,06- 0)ґ((70.+273)/273)ґ(1,01ґ105/97042)=147,8 м3/с
4.2. Определение мощности дымососа:
Jд=0,9ґtух.г.=0,9ґ158=142,20С
aд=aух+Daд=1,28+0,1=1,38
5. Производительность ПН, мощность эл/двигателей ПН
Qп.н.=(b1ґDmax)/r=(1.2ґ116.6)/834,6=0,1676 м3/с
r=1/J/=1/0.0012=834,6 кг/м3 при tп.в.=2300С
Нп.н.= b1(РкґНс)=1,1 (16,8ґ106+490,5)=18,5 МПа
6. Определение hнетк.а.
=4182154,2
ккал/ч
7. Оценка погрешности расхода тепла, когда термопара дает неточное показание, завышает температуру острого пара на 50С
t/п.п.=5500С+Dtп.п.=5550С
h/п.п.=3477,9 кДж/кг
B2=Qк.а./(Qрнґhк.а.)=292246,4/ (38800ґ0,923)=8,16 кг/с=29,376 т/ч
Bp= B2 (1-0.01ґq4)= 8,16ґ(1-0.01ґ0.02)=8,158 кг/c = 29,368 т/ч
DВ=В2-В1=29,376-28,16=1,216 т/ч
DВр=Вр2-Вр1=29,368-28,11= 1,258т/ч
