Курсовая работа: Электроснабжение и электрообслуживание узловой распределительной подстанции

Курсовая работа: Электроснабжение и электрообслуживание узловой распределительной подстанции

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

УРАЛЬСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ КОЛЛЕДЖ

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине "Электроснабжение"

Электроснабжение и электрообслуживание узловой распределительной подстанции

КП.140613.24.05.01.11 ПЗ

Выполнил: АбибуллаевА. И.

Проверил: Сафина И. Б

2011г.

Содержание

Введение

1. Расчет электрических нагрузок

2. Компенсация реактивной мощности

3. Выбор мощности силовых трансформаторов

4. Описание ТП

5. Распределение электроэнергии внутри объекта

6. Технико-экономическое сравнение вариантов

7. Расчет токов короткого замыкания на примере ТСН-1

8. Проверка элементов цеховой сети на устойчивость к токам КЗ

9. Выбор коммутационно-защитной аппаратуры

10. Описание или расчет защитного заземления

Литература

Введение

В настоящее время нельзя представить жизнь и деятельность современного человека без применения электричества. Электричество уже давно и прочно вошло во все отрасли народного хозяйства и в быт людей. Основное достоинство электрической энергии - относительная простота производства, передачи, дробления и преобразования.

В системе электроснабжения (ЭСН) объектов можно выделить три вида электроустановок:

1) по производству электроэнергии - электрические станции;

2) по передаче, преобразованию и распределению электрической энергии - электрические сети и подстанции;

3) по потреблению электрической энергии в производственных и бытовых нуждах - приемники электроэнергии.

Учитывая специфику важнейших отраслей промышленности нашего края, я решил выбрать темой для своего курсового проекта ЭСН узловой распределительной подстанции (УРП). В связи с интенсивным освоением нефтяных и газовых месторождений в нашем округе, возникает все большая потребность в качественном электроснабжении головных компрессорных и нефтеперерабатывающих станций. На компрессорных станциях магистральных газопроводов с электрическим приводом центробежных нагнетателей, установленная мощность электроприемников достигает 100 МВт и более. Головные насосные перекачивающие станции магистральных нефтепроводов имеют установленную мощность приемников до 40-60МВт.

Для питания таких мощных промышленных установок сооружают главные понизительные подстанции и узловые распределительные подстанции на напряжение 110 или 220 кВ. Поэтому, я считаю необходимым наличие знаний о конструкции и принципе работы данных объектов. А выполнение курсового проекта позволит мне систематизировать, закрепить и углубить полученные теоретические знания по выбранной теме.

УРП предназначена для связи напряжений трех классов: 220, 110 и 10кВ. На шинах высокого напряжения УРП осуществляется связь отдельных частей энергосистемы или связь двух энергосистем, поэтому, к этим схемам предъявляют повышенные требования в отношении надежности.

К шинам 220 кВ. являющимися обычно узловой точкой энергосистемы, подключены без выключателей автотрансформаторы. В цепи каждой линии два выключателя. При повреждении автотрансформатора АТ1 отключаются все выключатели присоединенные к секции шин 1СШ, работа линий 220 кВ. при этом не нарушается. После отключения АТ1 со всех сторон, разъединитель Р1 может быть отключен, после чего включением всех выключателей 1СШ восстанавливается схема со стороны высшего напряжения. Аналогичный процесс происходит при повреждении АТ2, только в этом случае отключаются выключатели присоединенные к 2СШ.

Оборудование подстанции состоит из трансформаторов и автотрансформаторов, распределительных устройств высокого и низкого напряжения с коммутационными аппаратами и сборными шинами, а также из устройств контроля и управления - измерительных приборов, устройств защиты и автоматики. В подстанции установлены автотрансформаторы типа АТДЦТН-125000/220/110/20. На стороне высокого напряжения установлено по 4 выключателя ВН типа У-220, на стороне среднего напряжения по 4 выключателя СН типа У-110, на стороне низкого напряжения по 12 шкафов типа КРУ-10. Автотрансформаторы и открытые распределительные устройства (ОРУ-220 и ОРУ-110) размещены на открытой площадке, а шкафы в здании ЗРУ-10.

Установленные в РУ коммутационные аппараты и устройства служат для эксплуатационных включений и отключений основного оборудования подстанций, линий, трансформаторов и автотрансформаторов, для их автоматического отключения при чрезмерных нагрузках, при КЗ, а также для их отсоединения от сборных шин или от сети при ремонтах. УРП обслуживается и имеет объединенный пункт управления с дежурным персоналом. Кроме этого предусмотрены производственные, служебные, вспомогательные и бытовые помещения. Потребители собственных нужд получают электроэнергию от трансформаторов собственных нужд и по надежности ЭСН относятся к 1-й категории электроприемников.

Исходные данные:

Краткая характеристика УРП и потребителей ЭЭ.

Узловая распределительная подстанция (УРП) предназначена для связи напряжений трех классов: 220, 110 и 10кВ. Она состоит из двух автотрансформаторов типа АТДЦТН - 125000/220/110/10. На стороне высокого напряжения (ВН) установлено по четыре выключателя ВН типа

У-220, на стороне среднего напряжения (СН) по 5 выключателей СН типа

У-110, на стороне низкого напряжения (НН) по 12 шкафов типа КРУ-10.

Автотрансформаторы, открытые распределительные устройства (ОРУ-220 и ОРУ-110) размещены на открытой площадке, а шкафы в здании ЗРУ-10.

УРП обслуживается и имеет объеденный пункт управления (ОПУ) с дежурным персоналом. Кроме этого предусмотрены производственные, служебные, вспомогательные и бытовые помещения.

Потребители собственных нужд (СН) получают ЭСН от трансформаторов собственных нужд (ТСН) и по надежности ЭСН относятся к 1 категории.

Количество рабочих смен - 3. Грунт в районе цеха - супесь с температурой + 12 градусов Цельсия. Территория УРП имеет ограждение из блоков – секций длиной 8 и 6 метров каждый.

Размеры цеха А × В = 48 × 30 метра. Все помещения закрытого типа и имеют высоту 3,6 метров.

Перечень ЭО УРП дан в таблице № 1.

электроснабжение узловая распределительная подстанция

Мощность электропотребления (Р эп) указана для одного электроприемника.

Расположение основного ЭО показано на плане (рис №1).

Перечень ЭО узловой распределительной подстанции.

Таблица №1.

Таблица №2.

Расчет электрических нагрузок производится методом упорядоченных диаграмм.

Метод упорядоченных диаграмм является основным при расчете нагрузок. Применение его возможно, если известны единичные мощности электроприемников, их количество и технологическое назначение.

Метод упорядоченных диаграмм, рекомендованный Руководящими указаниями по определению электрических нагрузок промышленных предприятий, относится к числу методов, использующих математические методы теории вероятностей. Для метода упорядоченных диаграмм характерно установление приближенной связи расчетной нагрузки Рр с показателями режима работы электроприемников.

Метод упорядоченных диаграмм позволяет наиболее точно и сравнительно быстро рассчитывать нагрузки.

Расчетные кривые метода упорядоченных диаграмм. Метод упорядоченных диаграмм исходит из характеристик индивидуальных графиков нагрузки.

Пример расчета производится по Т-1.

Расчет производится на примере компрессорной установки

Произвести расчет суммарной мощности этой группы.

∑P ном. = n × Рном., ∑P ном. = 1× 20 = 20 кВт.

Производится расчет средней активной мощности этой группы

Рср. = Ки × Рном., Рср. = 0,85 × 20 = 17 кВт.

Производится расчет средней реактивной мощности этой группы.

Qср. = tg φ × Рср.

Qср. = 0,75 × 20 = 12,75 кВар.

Аналогично производятся расчеты для остальных групп, электроприемников данного Т-1, данные заносятся в таблицу №2.

Производятся суммирование некоторых величин.

V – Суммирование, W - Вычисление

Производится расчет Ки этого Т-1

Ки гр. эп. =  Ки гр. эп. =  = 0,6

Определить эффективное число ЭП.

n ≥ 5 Kи ≥ 0,2 m 3, n эф. =

Определить показатель узловой связи этого Т-1.

m =  m =

Определяем n эффективное

n эф. =

Определить активный коэффициент максимума.

Kmax = 1,46 т. к n = 4,2 Ки = 0,6

Cогласно таблице № 2.3 стр.26.В. П Шеховцов Расчет и проектирование схем электроснабжения.

Определить реактивный коэффициент максимума.

Kmax реакт. = 1.1 если n эф. < 10

Kmax реакт. = 1 если n эф. ≥ 10

Определить значение активной максимальной мощности.

Р max = K max акт. × ∑ Р ср.

Р max = 1,46 × 301,78 = 440,59 кВт.

Определить значение реактивной максимальной мощности.

Qmax = Kmax реак. × ∑ Q ср.

Qmax = 1,1 × 74,14 = 81,55 кВар.

Определяем полную максимальную мощность данного Т-1.

Smax =

Smax = = 448,07 кВт·А

Определить значение тока подводимого к данному Т-1.

І max =  І max = =658,92 А

Аналогично производится расчет для остальных Т-2.

Производится расчет для всей подстанции, данные заносятся в таблицу №2

Реактивная мощность не преобразуется в другие виды мощности, не совершает работу и поэтому называется мощностью условно. Реактивная мощность идет на создание магнитных и электрических полей. Основными потребителями реактивной мощности являются асинхронные двигатели, трансформаторы, сварочные аппараты. Передача больших потоков реактивной мощности по элементам сети приводит к большим токовым нагрузкам, и как следствие, к увлечению затрат на сооружение сети, повышенным потерям активной мощности. Недостаток реактивной мощности в системе влечет за собой снижение напряжения электрических сетей и у потребителей. Поэтому генерируемая реактивная мощность должна быть равна потребляемой. Для этого применяют компенсирующие устройства. На предприятиях для компенсации реактивной мощности применяют синхронные двигатели, силовые конденсаторы.

Производится расчет реактивной мощности.

Q ку расч. = £ × Рср (tg φ подст. - tg φ норм.)

Где £ - это коэффициент, учитывающий естественные мероприятия по повышению cos φ

£ = 0,95

tg φ подст. =  tg φ норм. = 0,33

Так как тангенс фи подстанции, меньше тангенса фи нормированного, компенсация реактивной мощности не требуется.

Для двух трансформаторной подстанции выбираем режим работы трансформаторной подстанции.

Нормальным называется режим работы трансформатора, при котором его параметры отклоняются от номинальных в пределах, допустимых стандартами, техническими условиями и другими нормативными документами.

При нагрузке, не превышающей номинальную, допускается продолжительная работа трансформатора при повышении напряжения на любом ответвлении любой обмотки на 10% сверх номинального напряжения данного ответвления. При этом напряжение на любой обмотке не должно быть выше наибольшего рабочего напряжения Uраб. max, определяемого надежностью работы изоляции и нормируемого ГОСТ 721-77 в следующих пределах от номинального напряжения электрической сети Uном:

Производится расчет мощности силового трансформатора.

Sрасч. тр. =  Sрасч. тр. = ·A

·A

Выбираем трансформатор с ближайшей номинальной мощностью.

Тип ТСЗ 400/10 ВН 10 НН 0,4

Рх. х = 1300 Рк. з = 5400 Uк % - 5,5 Іх. х% = 3

Производится проверка трансформаторов по коэффициентам загрузки.

Кз. норм. =  Кз. норм. =

Кз. ав. =  ≤ 1,4 Кз. ав. =

Паспортные данные трансформатора записываются.

Тип ТСЗ 400/10 ВН 10 НН 0,4

Рх. х = 1300 Рк. з = 5400 Uк % - 5,5 Іх. х% = 3

Определить потери мощности в трансформаторах.

∆ Sтр. = (∆Рх. х + К2з норм × ∆Рк. з) + ј

∆ Sтр. = ј

= · А

Производим расчет потерь мощности на ТП.

∆Sтп. = 2 × ∆Ртр. + ј 2 × ∆Qтр.

∆Sтп. = 2 × 4,75 + ј 2× 26,08 =  кВт·А

Определяется расчетная мощность ТП.

Sрасч. тп. = (Р max + ∆Ртп) + ј (Qmax + ∆Qтп)

Sрасч. тп. =·А

Определить сечение высоковольтной кабельной линии по экономической плотности тока.

Fсеч. вл. =

Jэк. - экономическая плотность тока. Jэк. = 1,4

Согласно таблице 10.1. стр.548 учебное пособие "Электрическая часть электростанций и подстанций" Б. И Неклепаев., И. П Крючков.

Fсеч. вл. =

Согласно таблице 7.35. стр.428 учебное пособие "Электрическая часть электростанций и подстанций" Б. И Неклепаев., И. П Крючков.

Выбираем кабель марки АС сечением 50 мм.

Трехфазные сухие защищенные трансформаторы серии ТСЗ предназначены для понижения напряжения трехфазного переменного тока у потребителей. Трансформаторы имеют высокую надежность, не требуют затрат на обслуживание, экономичны и просты в эксплуатации. Трансформаторы ТСЗ защищенного исполнения (степень защиты IP21).

Преимущества трансформаторов ТСЗ простота и высокий уровень безопасности при монтаже. Обладают компактными размерами. Пригодны для районов с резко континентальным климатом. Трансформаторы с обмотками класса изоляции F могут работать в сетях, подверженных грозовым и коммутационным перенапряжениям. Пригодны для условий повышенной влажности и загрязненности. Имеют пониженный уровень шума и высокую стойкость к механическим воздействиям, возникающим в режиме короткого замыкания. Выдерживают длительные тепловые нагрузки. Экологически безопасны для окружающей среды, обладают исключительными противопожарными свойствами, что позволяет устанавливать в местах с повышенными требованиями к охране окружающей среды и безопасности (жилые и общественные здания, спортивные сооружения, метро, шахты, промышленные предприятия), высокая динамическая стойкость обмоток к токам КЗ, низкий уровень частичных разрядов, малошумность, малые габариты.

Наметка вариантов схем внутреннего электроснабжения.

Радиальная схема.

Достоинства и Недостатки.

Достоинством радиальной схемы является их высокая надежность, так как авария на одной линии не влияет на работу ЭП, подключенных к другой линии.

Недостатками радиальных схем являются, малая экономичность, связанных с использованием большого количества проводникового материала, труб, распределительных шкафов. Большое число защитной и коммутационной аппаратуры. Ограниченная гибкость сети при перемещении ЭП, вызванных изменением технологического процесса. Невысокая степень индустриализации монтажа.

Электрические расчеты для радиальной схемы.

Сечение линии выбираем по допустимому току нагрева. Расчет производится на примере Т-1.

Согласно таблице 7.10 стр.401 учебное пособие "Электрическая часть электростанций и подстанций" Б.И. Неклепаев., И.П. Крючков.

Берем два кабеля сечением 120 мм, четырехжильный, медь.

Fсеч. = 120×2 мм

Аналогично рассчитываем Т-2.

Производится расчет потерь мощности в данной линии Т-1.

∆ Р = 3 × Imax × R × 10 кВт.

где, R - сопротивление линии.

∆ Р = (3 × 329

Рассчитать сопротивление в линии Т-1.

R = Rℓ, Ом., , Ом.

где, γ - удельная проводимость жилы для меди γ = 50 ÷ 55 См. F - сечение кабеля.

 Ом.

R = 0,16 × 0,04 = 0,006 Ом. - для одного кабеля.

Определить потери напряжения в линии.

 - для одного кабеля.

Аналогично производится расчет для Т-2, данные заносятся в таблицу №3.

Стоимость кабельных линий для выбранных сечений определить по прайс-листу.

Величина С0 - стоимость кабельной линии (тыс. руб. за 1км.). С = 160 000 руб. за 1км. Определить стоимость линий от ТСН - 1 до Т-1.

С = С× ℓ × 2 = 160 × 50 × 2 = 16 000 руб.

Аналогично рассчитываем стоимость линии от ТСН - 2 до Т-2.

7. Расчет токов короткого замыкания на примере ТСН-1

Рассчитать токи (КЗ) это значить:

по расчетной схеме составить схему замещения, и выбрать точки КЗ.

рассчитать сопротивления.

определить в каждой выбранной точке 3 - фазные, 2 - фазные, 1 - фазные точки КЗ, заполнить " Сводную ведомость токов КЗ".

Схема замещения представляет собой вариант расчетной схемы, в которой все элементы заменены сопротивлениями, а магнитные связи электрическими. Точки КЗ выбираются на ступенях распределения и конечном источнике. Точки КЗ нумеруются сверху вниз, и начиная от источника.

Рассчитать сопротивления.

Кабельная линия КЛ - 1.

R= 0,625 мОм/м X0,085мОм/м

Rкл. - 1 = R× ℓ Rкл. - 1 = 0,625 × 55 = 34,37 мОм

Xкл. - 1 = X× ℓ Xкл. - 1 = 0,085× 55 = 4,67 мОм

где, ℓ - длина линии

Для трансформаторов по таблице 1.9.1 В.П. Шеховцов стр.61.

"Расчет и проектирование схем электроснабжения".

Rтр. = 5,5 мОм Xтр. = 17,1 мОм. Z

Для автоматов по таблице 1.9.3 В.П. Шеховцов стр.61.

"Расчет и проектирование схем электроснабжения".

R ав.1= 11,2 мОм. X ав.1 = 0,13 мОм.

R ав.2= 0,15 мОм. X ав.2 = 0,17 мОм.

Для кабельных линий по таблице 1.9.5 В.П. Шеховцов стр.62.

"Расчет и проектирование схем электроснабжения".

КЛ - 2:

R= 0,154 мОм X0,08 мОм.

Так как в схеме два параллельных кабеля, то

R=

Rкл. - 2 = R× ℓ Rкл. - 2 = 0,077 × 50 = 3,85 мОм

Xкл. - 2 = X× ℓ Xкл. - 2 = 0,08 × 50 = 4 мОм.

КЛ - 2:

Выберем кабель для подключения электронагревателей для выключателей и приводов типа У - 220, У - 110. Кабель выбирается по допустимому току нагрева.

I нагр. ≤ Iдоп.

I нагр. =  где, n - количество кабелей.

I нагр. =

Согласно таблице 7.10 стр.401 учебное пособие "Электрическая часть электростанций и подстанций" Б. И Неклепаев., И. П Крючков.

Выбираем кабель сечением:

F = 120мм I доп. = 350 А.

где, Kt - поправочный коэффициент на токи для кабелей в зависимости от температуры земли и воздуха.

Кn - поправочный коэффициент на количество работающих кабелей, лежащих рядом в земле.

Согласно таблице 21.2 стр.482 учебное пособие "Электрическая часть электростанций и подстанций" Б. И Неклепаев., И. П Крючков.

Kt =1,04

Согласно таблице 21.12 стр.486 учебное пособие "Электрическая часть электростанций и подстанций" Б. И Неклепаев., И. П Крючков.

Кn = 1

Вводим поправочные коэффициенты.

.

Данный кабель удовлетворяет нашим условиям.

По таблице 1.9.5 В. П Шеховцов стр.62.

"Расчет и проектирование схем электроснабжения".

R= 0,154 мОм X0,08 мОм.

Rкл. - 3 = R× ℓ Rкл. - 3 = 0,154 × 40 = 6,16 мОм

Xкл. - 3 = X× ℓ Xкл. - 3 = 0,08 ×40 = 3,2 мОм.

Вычисляются сопротивления до каждой точки КЗ.

Rрез. к-1 = Rкл-1 + Rтр. + Rкл2 + Rав1 = 34,37 + 5,5 + 3,85 + 11,2 =

= 54,92 мОм

Xрез. к-1 = Xкл-1 + Xтр. + Xкл2+ Xав1 = 4,67 + 17,1 + 4 + 0,13 =

= 25,9 мОм

Rрез. к-2 = Rкл-1 + Rтр. + Rкл-2 + Rав1 + Rкл-3 + Rав2 = 34,37 + 5,5 + 3,85 + +11,2 + 6,16 + 0,15 = 61,23 мОм.

Xрез. к-2 = Xкл-1 + Xтр. + Xкл-2 + Xав1 + Xкл-3 + Xав2 = 4,67 + 17,1 + 4+

+ 0,13 + 3,2 + 0,17 = 29,27 мОм.

Z =

Z к-1=

Z к-2=

Рассчитаем 3-х фазный ток КЗ.

где, Uк - линейное напряжение в точке КЗ, кВ

Zк - полное сопротивление до точки КЗ, Ом

Рассчитаем 2-х фазный ток КЗ.

Проверим на устойчивость к токам КЗ кабель отходящий от ТСН - 1 и ТСН - 2 до Т - 1, Т - 2, шину РУНН Т - 1 и Т - 2, кабель отходящий от РУНН до электронагревателей для выключателей и приводов типа У - 220,У - 110.

Проверим на устойчивость к токам КЗ кабель отходящий от ТСН - 1 и ТСН - 2 до Т - 1 и Т - 2, на примере Т - 1.

На термическую стойкость согласно условию

Sкл. ≥ Sкл. тс.

Сечение кабеля F = 120мм2

Sтс. = α ×I

где, Sтс. - термически стойкое сечение кабельной линии.

α - термический коэффициент; для меди α = 6

I ∞ - ток КЗ.

t пр. - Значение приведенного времени действия тока КЗ.

По таблице 1.10.3.В. П Шеховцов стр.72.

"Расчет и проектирование схем электроснабжения".

t пр (1) = 3,5

S тс. = 6 × 3,8×  = 42,65мм

Кабель удовлетворяет нашим требованиям.

Выберем шину для РУНН Т - 1 и Т - 2, на примере РУНН Т -

Выбираем алюминиевую шину 50×5 мм, с допустимым током 665А.

При количестве полос одну на фазу, расположение шин плашмя, длиной 1,5м.

Проверим шинопровод на динамическую стойкость.

При прохождении тока в проводниках возникает механическая сила, которая их сблизить (одинаковое направление тока) или оттолкнуть (противоположное направление тока).

σш. доп. ≥ σш.

Для алюминиевых шин. σш. доп = 7 × 10 Н/см

σш. = , Mmax = 0,125 × F

Максимальное усилие определяется по формуле:

F

где, F максимальное усилие, Н.

ℓ - длина шины, м.

α - расстояние между осями шин, мм.

ј - ударный ток КЗ, трехфазный, кА.

ℓ = 1,5 м. α = 100 мм.

ј

I ∞ - установившийся трехфазный ток.

ј

F5,3 = 74,15Н.

Mmax = 0,125 ×74,15× 150 =1390,31H·см

W - момент сопротивления сечения, см

 - при расположении шин плашмя.

см3

σш. =  Н/см

(7 × 10 Н/см) σш. доп > σш. (695,15Н/см)

Шинопровод динамически устойчив.

Проверим шинопровод на термическую стойкость.

Sш. ≥ Sш. т. с.

Sш. = b×h = 50 × 5 = 1250 мм

Sш. т. с. = α × I×

(1250 мм) Sш. > Sш. т. с. (78,20 мм)

Шинопровод термически устойчив. Значить выбранный нами шинопровод удовлетворяет нашим требованиям.

Проверим кабель отходящий от Т - 1 до электронагревателей для выключателей и приводов типа У - 220, У - 110 на устойчивость к токам КЗ.

Sкл. ≥ Sкл. тс.

Сечение кабеля F = 120мм2

Sтс. = α ×I

где, Sтс. - термически стойкое сечение кабельной линии.

α - термический коэффициент; для меди α = 6

I ∞ - ток КЗ.

t пр. - Значение приведенного времени действия тока КЗ.

По таблице 1.10.3. В.П. Шеховцов стр.72. "Расчет и проектирование схем электроснабжения".

t пр (2) = 1,7, S тс. = 6 × 3,2×  = 25,03мм

Кабель удовлетворяет нашим требованиям.

На основе проведенных расчетов производим выбор устанавливаемой аппаратуры.

Главные функции аппаратуры управления и защиты:

Включение и отключение электроприемников и электрических цепей, электрическая защита их от перегрузки, короткого замыкания, понижения напряжения.

Для защиты электрооборудования применяем автоматические

выключатели, которые должны отвечать следующим условиям:

U ном. а ≥ U с, где

U ном. а - номинальное напряжение автомата

U с - напряжение сети

I ном. а. ≥I ном. р ≥1,1Imax.

где, I ном. а - номинальный ток автомата;

I ном. р. - номинальный ток расцепителя;

I max. - максимальный ток линии.

I кз.  < I откл.

где, I кз -ток трехфазного КЗ;

I откл. - предельный ток, отключаемый автоматом.

ј дин. >i у

где, ј дин - ток электродинамической стойкости;

ј у - ударный ток трехфазного КЗ.

Выберем автоматический выключатель для Т - 1 и Т - 2.

U с = 400В 1,1Imax =724 А I кз. = 3,8 кА

Imax = 659А

ј

где, I ∞ - установившийся трехфазный ток.

јкА.

По таблице 30.6 А. А Федоров "Справочник по электроснабжению и электрооборудованию". Выбираем автоматический выключатель АВМ10.

U ном. а = 400В I ном. а. = 800А I ном. р = 800А I откл. =42кА

Выберем автоматический выключатель для питания электронагревателей для выключателей и приводов типа У - 220, У - 110

U ном. а = 380В 1,1Imax =373 А I кз. = 3,2 кА

Imax =  =

ј

I ∞ - установившийся трехфазный ток.

јкА.

По таблице 30.6 А. А Федоров "Справочник по электроснабжению и электрооборудованию".

Выбираем автоматический выключатель А3730

U ном. а = 380В I ном. а. = 400А I ном. р = 400А I откл. =55кА

Защитные заземления предотвращают возможность попадания человека под напряжение (поражение током), что возможно в случае повреждения изоляции электрического оборудования или соприкосновения с оборванными проводами. Эти заземления - одно из важнейших средств обеспечения безопасности людей, которые при проведении работ могут случайно оказаться в опасной зоне.

Защитному заземлению подлежат все металлические наружные части и каркасы электротехнического оборудования, расположенного на территории подстанций, опоры контактной сети, металлические сооружения на железнодорожных линиях (например, мосты, путепроводы, светофоры).

В нормальных условиях работы доступные людям части этих устройств под напряжением не находятся. В случае нарушения изоляции электротехнического устройства внешние металлические части его оказываются под напряжением источника питания. При отсутствии защитного заземления может произойти поражение током человека, попавшего под напряжение в момент прикосновения к поврежденной установке - так называемое напряжение прикосновения. Поражение током может произойти и в случае передвижения вблизи опасной зоны: на человека действует так называемое шаговое напряжение.

Когда напряжение попадает на наружные металлические части установки, по ним проходит ток, стекающий далее в землю. Площадь сечения массива земли, по которому идет ток, быстро увеличивается по мере удаления от места повреждения, а плотность тока резко падает.

Защитное заземление позволяет снизить до безопасного значения шаговое напряжение и напряжение прикосновения. При этом нормируется напряжение прикосновения, приложенное между рукой и ногами человека. Его допустимое значение существенно меньше, так как в этом случае ток протекает через область сердца.

На человека, коснувшегося незаземленной поврежденной установки, действует напряжение. В случае прикосновения к заземленному оборудованию это напряжение значительно меньше, поскольку установка находится под напряжением. Значение из тем меньше, чем меньше сопротивление устройства заземления.

Устройства заземления, или заземлители, служат для создания надежного пути тока с металлических наружных частей оборудования на землю в случае попадания их под напряжение. Главной частью заземляющего устройства является искусственный заземлитель, выполненный из проводника, обычно стального. По возможности используют и естественные заземлители - рельсы, водопроводные и металлические коммуникации и т.д.

Устройства заземления различаются в зависимости от объекта защиты (подстанции или сооружения на железнодорожных линиях), а также от рода тока - постоянный или переменный.

В качестве заземлителей на подстанциях переменного тока используют: искусственный заземлитель, называемый иначе контуром заземления подстанции, охватывающий практически всю территорию тяговой подстанции; рельсы подъездных либо главных путей станции или перегона, проходящие вблизи нее; другие металлические коммуникации.

Контур заземления подстанции выполняют в виде сетки из стальных полос или круглой стали и размещают недалеко от поверхности земли. При больших удельных сопротивлениях земли (песок) сетку дополняют специальными вертикальными элементами в виде труб или уголков длиной 3-5 м, привариваемых к ней по периметру. Если же и при этом не обеспечивается нормируемое значение напряжения прикосновения, сооружают выносные заземлители в виде вводимых глубоко в землю труб или же применяют на подстанции плохо проводящие искусственные покрытия (щебень, галька). Присоединения заземляющих проводников к оборудованию выполняются видимыми, преимущественно сварными или болтовыми. Каждый заземляющий элемент присоединяют к контуру заземления подстанции отдельным проводом.

Защитное заземление подстанции переменного тока одновременно является и рабочим, т.е. используется при нормальной эксплуатации оборудования. Примером рабочего заземления является преднамеренное соединение с землей нейтралей трансформаторов, что позволяет снизить уровень сопротивления изоляции силовых трансформаторов и сделать их более дешевыми. Заземления тяговых подстанций постоянного тока выполняют аналогично с той лишь разницей, что заземляющее устройство не используется в качестве рабочего, так как в этом случае ток, стекающий с контура заземления подстанций, будет вызывать его интенсивную коррозию. Аварийное подсоединение контура осуществляется в момент короткого замыкания в цепях 3 кВ выпрямленного тока через специальное реле земляной защиты.

Оборудование, расположенное в закрытой части подстанции постоянного тока, заземляют на два отдельных контура - переменного и постоянного тока. Эти контуры соединены с контуром заземления открытой территории подстанции.

Расчет защитного заземления.

Дано:

А × В = 48 × 30 м. Uлеп. = 220 кВ.

Lлэп. - кл. = 10/20 км. Uном. = 0,4 кВ.

ρ = 300 Ом·м t = 0,7 м.

Климатический район - I

Вертикальный электрод - круглая сталь d = 12, Lв. = 5

Горизонтальный электрод - полоса (40×4)

Вид ЗУ - контурное

Нормируемое сопротивление заземление электроустановки

по ПУЭ = 0,5 Ом.

Требуется определить:

а) количество вертикальных и длину горизонтальных заземлителей.

б) показать размещение ЗУ на плане.

в) определить фактическое значение сопротивления ЗУ.

Решение:

1. Определяется расчетное сопротивление одного вертикального электрода.

r в. = 0,3 × ρ × Ксез. в. = 0,3 × 300 × 1.9 = 171Ом.

По таблице 1.13.2 В.П. Шеховцов стр.90.

"Расчет и проектирование схем электроснабжения".

Ксез. в. = F (верт., I) = 1,9

2. Определяется предельное сопротивление совмещенного ЗУ.

Rзу.1 ≤  = (для Лэп ВН)

Iз =

Требуемое по НН Rзу2. ≤ 4 Ом на НН.

Принимается Rзу.2. = 4 Ом (наименьшее из двух)

Но так как ρ > 100 Ом·м, то для расчета принимается

Rзу. ≤ 4×

3. Определяется количество вертикальных электродов:

без учета экранирования (расчетное)

 Принимается N′в. р. =14

с учетом экранирования

Nв. р. =  

Принимается Nв = 20

По таблице 1.13.5 В.П. Шеховцов стр.90.

"Расчет и проектирование схем электроснабжения".

ηв. = F (тип ЗУ, вид заземления,, Nв) = 0,69

4. Размещается ЗУ на рисунок 1. и уточняются расстояния, наносятся на план.

Рисунок 1.

Так как контурное ЗУ закладывается на расстоянии не менее одного метра, то длина по периметру закладки равна:

Lн. = (А + 2) ×2 + (В +2) × 2 = (48 + 2) × 2 + (30 + 2) × 2 =164 м.

Тогда расстояние между электродами уточняется с учетом формы объекта. По углам устанавливается по одному вертикальному электроду,

а остальные устанавливаются между ними.

Для равномерного распределения электродов окончательно принимается

Nв = 20, тогда

;

где, расстояние между электродами по ширине объекта в м.

 расстояние между электродами по длине объекта в м.

n - количество электродов по ширине объекта.

n - количество электродов по длине объекта.

Для уточнения принимается среднее значение:

По таблице 1.13.5 В. П Шеховцов стр.90. "Расчет и проектирование схем электроснабжения".

Уточняются коэффициенты использования:

η = 0,71 η= 0,45

5. Определяются уточненные значения сопротивлений вертикальных электродов и горизонтальных электродов.

По таблице 1.13.2 В. П Шеховцов стр.90. "Расчет и проектирование схем электроснабжения".

Ксез. г. = F (I) = 5,8,

6. Определяется фактическое сопротивление ЗУ.

.

Rзу. ф. (9,9 Ом) < Rзу (12 Ом).

Следовательно, ЗУ эффективно.

Ответ:

Nв = 20 α  = 8,3 м. α = 8 м.

Ln = 164 м. полоса 40 × 4 Rзу = 9, 9 О

L в = 5 м. круглая сталь d = 12

1. В.П. Шеховцов "Расчет и проектирование схем электроснабжения".

2. А.А. Федоров "Справочник по электроснабжению и электрооборудованию".

3. Учебное пособие "Электрическая часть электростанций и подстанций" Б.И. Неклепаев., И.П. Крючков.

4. Л.Л. Коновалова, Л.Д. Рожкова "Электроснабжение промышленных предприятий и установок".

5. Г.Н. Ополева "Схемы и подстанции электроснабжения"